電纜實際并聯使用過程中以單芯電纜并聯較多，單芯電纜實際并聯使用過程中可能會由于敷設方式的影響，其實際的載流量不一定能夠滿足實際負荷的需要，實際使用中可能會出現過載現象。實際上，當6根電纜毫無間隙的并列碼放在空氣中敷設后其實際再流量只能達到理論載流量的60%左右，如果再加上電纜的負荷按理論上進行選擇，沒有按照實際敷設情況進行校正。很可能造成電纜在實際通電過程中上處于滿負荷運行狀態，造成電纜通電運行產生發熱現象。因此在電纜的并聯敷設過程中其實際載流量不是簡單的存在“1+1=2”的關系，很可能出現“1+1=1.5”甚至出現“1+1=1”的現象,造成電纜實際運行過程中出現嚴重發熱現象。現在我們舉一個簡單的例子,比如容量為570KW,額定電流為1140A左右的三相異步電動機負載,采用兩根YJV-0.6/1KV-1*300的電纜并聯進行供電,按理論設計計算給定值, YJV-0.6/1KV-1*300單根電纜在空氣中敷設起理論計算載流量約為750A,兩根電纜的理論并聯載流量可達1500A左右,完全可以滿足設備的實際使用需要。我們現在假設有32根電纜全部集中在一個在橋架上并排堆積隨意碼放敷設,而上述并聯供電的兩根YJV-0.6/1KV-1*300也位于其中 。查閱相關材料發現,當電纜在空氣中6根毫無間隙堆積碼放后電纜的實際載流量將下降到理論計算給定值的60%。那么原來的電纜的實際載流量為1500×60%=900A,每根電纜分配到的實際載流量為450A左右, 與理論計算載流量750A相差近300A，這樣電纜在實際使用過程就存在嚴重過載發熱現象。
而且實際敷設電纜的根數又遠遠多于6根,那么實際電纜的再流量可能可能比900A還要小。如何解決這個問題,有些人提出再并聯一根YJV-0.6/1KV-1*120電纜以減少其余兩根電纜的分配的電流,現在我們從理論上先假設計算一下,三根電纜并聯后,負荷電流的實際分配情況，假設3根并聯使用的電纜長度都為1公里，敷設溫度全部按20℃計算。而且假定并聯的1公里兩根YJV-0.6/1KV-1*300電纜導體電阻完全一致。實際上由于制造工藝上的問題不可能達到完全的一致，導體電阻還是有微小的差別。在實際計算過程我們忽略上述影響。20℃銅導體大直流電阻銅芯300mm2為0.0601Ω/km,120 mm2為0.153Ω/km, 1140A的電流的實際分配計算
120 mm2截面分配電流為(0.0601*0.0601/0.153*0.0601+0.153*0.0601+0.0601*0.0601)=187A,剩余300 mm2截面的上分配的電流為953A,而每一根300 mm2的電纜上實際流過的負荷電流為477A左右,這樣的情況下電纜的實際通電依然存在過載現象。而電纜120的實際災流量在這種情況下的載流量為435*60%=261A，仍然有很大的余量但電流的分配規律卻不會將電流分配到120截面的電纜上去，實際上原來的問題依然沒有得到解決。而且我們的假設只有電纜為6根的情況，也不符合我們的既定的要求。設想再加一根300 mm2截面的電纜，其實際載流量的分配規律為1140*1/3=380A，因此在實際的并聯電纜過程中要對所家電纜的截面須進行計算嚴正后，才能進行并聯使用，否則及時加了電纜可能也不能解決問題，好的情況是采用加相同規格的電纜，而且保證長度相同，這樣保證電流的分配基本均勻。實際上在現場安裝全部完成以后再進行一次現場電纜的重新安裝和返工，在一般情況下是很難實現的。因此電纜先期的正規設計和敷設安裝工作至關重要，后期所采取的方式往往只是一種補救措施，很難從根本上 解決問題。
而且在多芯電纜的并聯使用過程中也存在一些問題，鎧狀電纜并聯要將每根電纜的的主線芯A，B，C三相錯開對應并聯使用，不能將鎧狀多芯電纜的所有線新并接在一相上當單芯電纜使用，如果這樣做，會在電纜的鎧狀鋼帶中產生渦流效應，造成電纜的發熱，產生熱擊穿故障。這雖然是一個很簡單的電學原理，但在筆者多次走訪用戶的過程中有時還是有用戶提出類似的問題和做法。在三相四線制不平衡照明負載中，我們負載的接線和分配方式要盡可能保證負載的分配均勻，盡可能保證三相電流平衡電纜的并聯使用對于各線路端部接線鼻子的松緊程度也要引起注意，因為使用并聯電纜的負載的容量一般都比較大，其每公里的導體電阻都在0以下，如果在線路的任何一端一旦出現線鼻子松動和接觸不良現象，都會成倍增加線路的導體電阻，造成電流分配不均甚至旁路現象，這樣就會造成并聯的個別電纜產生發熱現象，引發故障。

同時可能電纜的實際線路的導體電阻并不可能完全一致，因此相同型號規格的電纜在對電流的分配也不可能是J對平均分配，可能在電流的實際分配過程中可能還存在一定的差異。

因此在多根單芯電纜的實際并聯使用過程中要根據其實際敷設情況進行校正，否則可能造成電纜并聯使用過程產生發熱現象，影響電纜的正常使用。